3.2 氣動(dòng)性能對(duì)比結(jié)果
圖 5 Cp_λ曲線
Cp_max對(duì)比如表1所示
氣動(dòng)性能取決于：Cl*sinφ-Cd*cosφ
由于方案二的Cl都為0，因此，氣動(dòng)性能有一定的下降。
3.3 穩(wěn)態(tài)載荷對(duì)比結(jié)果
比較葉根的Mxy和風(fēng)速U的曲線如下
圖 6 Mxy_U曲線
極值比較：
3.4 運(yùn)行工況動(dòng)態(tài)載荷比較
選取1.1工況，湍流風(fēng)。
風(fēng)文件：NTMv11s1.wnd
選取變量：Mxy（blade1_0m）
極值對(duì)比：
由于方案二的升力系數(shù)在葉根處分布為0，因此很大程度上減小了風(fēng)對(duì)風(fēng)輪的推力。
其他工況試算：
選取工況為：
V09Y000：平均風(fēng)速9m/s的NTM風(fēng)，偏航0°
V09Y008：平均風(fēng)速9m/s的NTM風(fēng)，偏航8°
V13Y000：平均風(fēng)速13m/s的NTM風(fēng)，偏航0°
V13Y008：平均風(fēng)速13m/s的NTM風(fēng)，偏航8°
選取變量：葉根Mxy的平均值（mean），最大值（max）
計(jì)算結(jié)果可見，方案二普遍小于方案一，個(gè)別出現(xiàn)比方案一大的情況也只大0.3%，影響不大。
3.5 停機(jī)工況動(dòng)態(tài)載荷對(duì)比
選取工況：42m/s的穩(wěn)態(tài)風(fēng)，0偏航。
由于停機(jī)后變槳90°，轉(zhuǎn)速為0，入流角為90°，迎角幾乎為0°。
因此推力直接和0°迎角時(shí)的阻力系數(shù)有關(guān)。
其他停機(jī)工況試算：
工況選?。?/div>
Ntm15_Y008：Ntm風(fēng)，平均風(fēng)速15m/s，偏航8°
V42Y008：42m/s穩(wěn)態(tài)風(fēng)，偏航8°
計(jì)算結(jié)果方案二和方案一相比，計(jì)算結(jié)果較小，最大的情況也只比方案一大了0.3%。
4、結(jié)論
葉根加入橢圓翼型后，對(duì)性能確實(shí)有影響。橢圓翼型的升力系數(shù)為0，對(duì)減小載荷有一定的作用?！ ?/div>
經(jīng)過較多工況的計(jì)算，增加橢圓翼型后載荷普遍下降3%，部分工況會(huì)出現(xiàn)大于不加橢圓翼型的情況，但只大了0.3%，影響甚小。因此，可以說原來不加橢圓翼型的計(jì)算結(jié)果可看做保守的計(jì)算。
原來的計(jì)算方法，即不加橢圓翼型的方法，來自于葉片廠的已有設(shè)計(jì)。有參考價(jià)值。
